D. 5 Область применения. Таблица D. 7 — Область применения. возвратного стального профиля. трапециевидного стального профиля

D.5  Область применения

(1) Область применения незащищенных сталежелезобетонных плит перекрытия, указанных
в таблице D.7 для тяжелого (NC) и легкого (LC) бетонов. Примечания приведены на рисунках 4.1 и 4.2.

 

Таблица D.7 — Область применения

возвратного стального профиля

трапециевидного стального профиля

77,0 ≤ l ₁ ≤ 135,0 мм 80,0 ≤ l ₁ ≤ 155,0 мм 110,0 ≤ l ₂ ≤ 150,0 мм 32,0 ≤ l ₂ ≤ 132,0 мм 38,5 ≤ l ₃ ≤ 97,5 мм 40,0 ≤ l ₃ ≤ 115,0 мм 50,0 ≤ h ₁ ≤ 130,0 мм 50,0 ≤ h ₁ ≤ 125,0 мм 30,0 ≤ h ₂ ≤ 60,0 мм 50,0 ≤ h ₂ ≤ 100,0 мм

 

Приложение Е

(справочное)

 

Расчетная модель огнестойкости пролетных и опорных сечений стальной балки, сопряженной с железобетонным перекрытием

Рисунок E.1 — Расчет прочности на действие положительного изгибающего момента

 

Е.1 Расчет прочности на действие положительного изгибающего момента М_{fi , Rd} +

(1) В соответствии с рисунком Е.1, растягивающее усилие Т⁺ и расположение его центра тяжести могут быть получены из выражений:

                (E.1)

 

(E.2)

 

где f_{ay ,q} — максимальный уровень напряжений в соответствии с 3.2.1 при температуре, определенной согласно 4.3.4.2.2.

(2) В свободно опертой балке значение усилия на растяжение Т⁺, определенное согласно (1),
ограничено значением

 

                                                                      (E.3)

 

где N  — наименьшее количество вертикальных соединений на критическую длину балки;

P_{fi , Rd} — расчетная прочность вертикального соединения на срез при пожаре согласно 4.3.4.2.5.

Примечание —Критическая длина соответствует расстоянию от опоры до сечения с максимальным изгибающим моментом.

(3) Высота условной сжатой зоны h_u определяется по формуле

 

                                               (E.4)

 

где b_eff — эффективная ширина в соответствие с 5.4.1.2 EN 1994-1-1;

f_c — прочность бетона на сжатие при комнатной температуре.

(4) Возможны две ситуации:

— (h_c – h_u) £ h_cr, где h_cr — высота x согласно таблице D.5 при соответствующей температуре бетона ниже 250 °C. В этом случае значение h_u следует принимать согласно формуле (E.4);

— либо (h_c – h_u) < h_cr, когда некоторые слои сжатой зоны бетона нагреты до температуры выше 250 °C. В этом случае может быть принята уменьшенная прочность бетона в соответствие с 3.2.2. Значение h_u может быть определено итерационно, изменяя индекс «n» и принимая среднюю температуру каждого слоя толщиной 10 мм согласно таблице D.5 и формуле

 

       (E.5)

 

где  [мм];

n — общее количество слоев сжатого бетона, включая верхний слой бетона (h_c – h_cr) с температурой ниже 250 °C.

(5) Центр тяжести усилия на сжатие определяется по формуле

 

                                               (E.6)

 

a прочность на действие положительного изгибающего момента:

 

                                              (E.7)

 

где T ⁺ — растягивающее усилие согласно формуле (E.5) с учетом формулы (E.3).

(6) Указанная расчетная модель может быть использована для сталежелезобетонных плит перекрытия по профилированному настилу, для чего указанное в (3) и (4) значение h_c следует заменить на h_eff, определенное в D.4(1), при этом h_u не должно превышать h ₁, указанное на рисунках 4.1 и 4.2.

(7) Расчетная модель, установленная в соответствии с 4.3.4.2.4, может быть использована в модели критической температуры согласно 4.3.4.2.3, принимая q₁ = q _w = q₂ = q _cr.

(8) Подобный подход может быть использован, если нейтральная ось расположена в пределах стальной балки, вне сечения железобетонной плиты перекрытия.